環(huán)槽式聯(lián)軸器的流體性研究：

        軸叉的剪應(yīng)力在Y軸方向上近似呈線性分布，假設(shè)在叉頭面上，沿叉面中徑圓弧方向的力成余弦規(guī)律分布，這個(gè)力再均勻分布在相應(yīng)這一列的各節(jié)點(diǎn)上。由三維實(shí)體模型，叉面的夾角為88b，而第一列節(jié)點(diǎn)與旋轉(zhuǎn)軸Z軸的夾角大約為23b.由ANSYS的單元?jiǎng)澐?，可以把叉面上的?jié)點(diǎn)分為11組，即10個(gè)小區(qū)間，現(xiàn)在假設(shè)所有區(qū)間均是等角度的，即每等分8.8b，每組節(jié)點(diǎn)為7個(gè)，求出按余弦規(guī)律分布的合力。

　　輸入軸的應(yīng)力變形計(jì)算分析輸入軸的應(yīng)力，紅色的區(qū)域?yàn)樽畲蟮膽?yīng)力區(qū)，最大應(yīng)力為115MPa.應(yīng)力最大位置出現(xiàn)在叉面與圓弧面的尖角處，這里出現(xiàn)了應(yīng)力集中，但從數(shù)值來(lái)看，整個(gè)的輸入軸叉所受應(yīng)力不大，輸入軸的材料為20Cr17Ni4Cu4Nb，其機(jī)械性能為：Rb=1300MPa，Rb=1050MPa，可以滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。紅色的區(qū)域?yàn)樽畲笞冃螀^(qū)，最大變形為0.087mm，最大變形出現(xiàn)在叉頭的頂部外側(cè)，這是由于頂部剛性逐漸變?nèi)跛隆］斎胼S叉頭受到的力主要為剪力，從ANSYS計(jì)算得到的剪應(yīng)力云圖可以看到，剪應(yīng)力的最大位置與等效應(yīng)力的位置一樣，其最小位置也出現(xiàn)在叉頭另一側(cè)尖角處，這是由于左右兩個(gè)叉頭受到的剪力互成力偶，其剪應(yīng)力的方向相反，最大值為65.52MPa，最小值為-66.06MPa.而材料的許用剪應(yīng)力為325MPa，完全滿(mǎn)足強(qiáng)度條件，并且有較高的安全系數(shù)。從結(jié)構(gòu)及安裝來(lái)看，輸出軸與輸入軸在模型，約束及加載等方面相似，計(jì)算結(jié)果滿(mǎn)足強(qiáng)度條件。

　　中間球體的靜力學(xué)模型中間球體的結(jié)構(gòu)不太規(guī)則，所以采用了自由網(wǎng)格劃分，由于輸入軸叉與輸出軸叉分別作用在球體的不同側(cè)面，為了能夠合理的施加約束及加載，將輸入軸叉頭作用的平面作為約束面。載荷則認(rèn)為是中間軸叉頭對(duì)其的作用力，載荷的確定參照輸入軸叉的力學(xué)模型，只不過(guò)由于是采用自由網(wǎng)格劃分，需要人為對(duì)節(jié)點(diǎn)規(guī)定列數(shù)。

　　中間球體應(yīng)力變形計(jì)算分析經(jīng)計(jì)算，由中間球體的等效應(yīng)力云圖可以看到，最大應(yīng)力值為127.6MPa，最大應(yīng)力位置出現(xiàn)在叉頭的作用面與球體圓弧面的交線處，并且與叉頭的端面很接近。從理論上講，這一位置也正是叉頭作用力最大的地方。中間球體的變形云1可以看出，最大變形為0.0081mm幾乎為叉頭變形的十分之一，最大變形出在受力面的頂部外側(cè)，但其變形是很小的。

　　中間軸的靜力學(xué)模型由于中間軸的叉面直接受力，故只在左端叉頭施加面約束，假定右端為自由端，在中間軸右端施加載荷，計(jì)算右端叉頭的強(qiáng)度和變形大小，加載時(shí)仍采用與輸入軸相同的處理辦法。

　　中間軸的應(yīng)力變形計(jì)算分析中間軸最大應(yīng)力出現(xiàn)在叉面與圓弧面的尖角處，數(shù)值為88.4MPa.整個(gè)的中間軸的軸叉所受應(yīng)力不大，滿(mǎn)足強(qiáng)度條件。剪應(yīng)力的最大位置與等效應(yīng)力的位置一樣，即叉頭兩側(cè)的尖角處，最大值為40.2MPa，最小值為-40.4MPa，滿(mǎn)足材料的剪切強(qiáng)度條件，并且有較高的安全系數(shù)。最大變形出現(xiàn)在叉頭的頂部外側(cè)，最大變形為0.0806mm，其變形是很小的。